對式(16)的右側進行量綱分析可知，其單位的量綱均為M/(LTz)，與表4中問題參數的量綱完全一致。由此可知，本文中推導的橋梁模板側壓力計算式符合量綱分析結果。采用式(1)和式(16)進行橋梁模板側壓力計算時，取兩者的較小值作為橋梁模板側壓力的標準值。需要說明的是，式(16)中澆筑速度V的次冪1/2與現行標準JGJ162-2008z,GB50666-2011"〕的公式中澆筑速度V的次冪1/2相同。圖5對比了現行標準JGJ162-2008z,GB50666-2011中公式的F-S關系以及本文計算式的F-S關系。由圖5可知，由于本文計算式直接將混凝土坍落度S作為表征橋梁模板側壓力的重要參數，故F-S關系是連續的;而由于國家現行標準JGJ162-2008z,GB50666-2011"沖混凝土坍落度影響修正系數/z或月均為與混凝土坍落度有關的分段函數(表1)，故對應的F-S關系為分段曲線。JGJ162-2008[2〕和GB50666-2011中橋梁模板側壓力計算式適用范圍的試件進行對比，即混凝土坍落度在0.OSm<S0.09m或0.11mS0.15m范圍內的試件。其中，文獻[20」中的14個試件中僅有2個滿足表中的條件，而文獻中的11個試件中，混凝土外加劑為超塑化外加劑的試件有4個表6給出了JGJ162-20082,GB50666-2011中的計算式以及本文計算式計算所得的橋梁模板側壓力F以及F計算值與試驗值Fpx之比FlFpx,表也給出了比值FlFpx的平均值和標準差。由表可知，與JGJ162-2008對應的FlFpx的平均值和標準差分別為1.180,0.296，與GB50666-2011對應的FlFpx的平均值和標準差分別為1.053,0.298，而與本文計算式對應的FlFpx的平均值和標準差分別為1.051,0.230。顯然，本文的FlFpx的平均值與1.000最為接近且標準差均最小，表明基于量綱分析的本文計算式較JGJ162-20082,GB50666-2011"〕中的計算式具有更好的精度。http://www.zosko.cn |
